1 汽化前運行方式
某熱電廠高、低壓給水母管均為分段母管制，并在爐側設有聯(lián)絡母管。其系統(tǒng)如圖1所示。 
圖1 高低壓給水母管系統(tǒng)圖
汽化前1號爐運行，負荷100 MW，1號給水泵運行，3號給水泵備用，2，4號泵退出備用，機側母管壓力12.6 MPa，除氧器壓力、水位和溫度正常。
2 汽化經(jīng)過
2001年5月18日，2號給水泵暖泵管發(fā)生泄漏，申請隔離消缺，因其出口門不嚴，需擴大隔離。具體措施為：關閉高壓給水一、二段和二、三段聯(lián)絡門；為了使3號給水泵保持備用，決定先將2號機高加大旁路開啟，爐側給水母管投入。當爐側母管投入后，1號機側給水流量由390 t/h下降至115 t/h，爐側給水溫度由219℃下降至181℃(因部分給水經(jīng)2號機分流)。待爐母管投入后，機側在關閉給水母管聯(lián)絡門后，1號給水泵電流出現(xiàn)輕微擺動，并逐漸加劇，1號給水泵入口管發(fā)出異音。檢查除氧器水位、壓力和溫度均正常，遂立即啟動3號給水泵，保證鍋爐供水，并迅速開啟高壓母管聯(lián)絡門，一切恢復正常。在此過程中，爐側給水壓力由12.2 MPa下降至10.8 MPa，汽包水位最低至-102 mm，流量由390 t/h下降至340 t/h，機側流量最高425 t/h。
事發(fā)后查找原因未果，決定于5月25日按原隔離方式重新進行操作，為了避免爐側給水溫度下降，制定了爐母管先充壓至正常，待機側關閉母管聯(lián)絡門后，再開啟爐側聯(lián)絡門的方案。在爐側聯(lián)絡門開啟后，又出現(xiàn)與“5.18"同樣現(xiàn)象，遂立即恢復原運行方式。在機側聯(lián)絡門關閉后，發(fā)現(xiàn)1號機側給水流量由390 t/h上升至425 t/h，爐側給水流量和溫度未發(fā)生變化。
3 原因分析
(1) 從“5.18"經(jīng)過分析，給水泵有汽化象征，但除氧器水位、壓力和溫度無變化，可以排除因除氧器原因造成汽化。
(2) 從“5.25"經(jīng)過分析，機、爐側給水流量有35 t/h的差值，說明通過爐母管有35 t/h的通流量，且成為唯一的異常因素，故需對其流向進行詳細分析。
(3) 經(jīng)查2號機爐側給水管道疏放水門無任何泄漏情況，故可排除系統(tǒng)外漏的可能。
(4) 通過系統(tǒng)內漏檢查，發(fā)現(xiàn)3號給水泵暖泵管流量較大，且為唯一可通流處，可確定機、爐35 t/h流量差為該處通流量。由機、爐流量表計安裝位置可看出，在機側母管投入時，這部分流量不經(jīng)過1號機流量表計，而是直接通過機側母管流通，故機側給水流量對此無顯示，其流程為：1號給水泵出口→高壓給水母管→3號給水泵出口→3號給水泵暖泵管→3號給水泵泵體→3號給水泵入口管→低壓給水母管→1號給水泵入口。在機側母管隔斷后，這部分流量經(jīng)1號機高加和流量表計，通過爐側母管返回3號給水泵處，故機側流量表計增加了35 t/h的流量。其流程為：1號給水泵出口→1號機高加→機側給水流量表→爐側給水母管→3號給水泵出口→3號給水泵暖泵管→3號給水泵泵體→3號給水泵入口管→低壓給水母管→1號給水泵入口。
(5) 對這部分流量進一步分析可發(fā)現(xiàn)，在機側母管投入時，其通過3號給水泵暖泵管返入低壓母管，水溫保持除氧器出水溫度150℃左右，形成一個由1號泵出口到入口的循環(huán)。在爐側母管投入，機側母管隔離時，該部分流量經(jīng)過了1號機高加加熱、溫度上升至217℃后，經(jīng)3號給水泵暖泵管返入低壓給水母管，使低壓給水母管的水溫發(fā)生變化。據(jù)計算，低壓母管水溫升高5.52℃左右，在其壓力不變的情況下，飽和水的平衡狀態(tài)被打破，導致給水泵入口發(fā)生汽化。
(6) 入口汽化導致1號給水泵出力降低，造成爐給水壓力下降。
4 防范措施
(1) 3號給水泵暖泵流量偏大，應對其節(jié)流孔進行檢查核算和調整。
(2) 在進行同類系統(tǒng)隔離操作時，應全面考慮系統(tǒng)流量的變化情況，以防止同類情況的發(fā)生。
(3) 在進行同類母管切換過程中，要制定預案，防止形成環(huán)路，影響爐給水溫度。(付建斌 毛大彬)
